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新型冷锯锯片铣刀与传统锯片铣刀参数对比与性能分析 郭帅亮, 顾立志, 韩佳兴, 钟琛

发布者: 长相有问题 | 发布时间: 2019-10-15 08:49| 查看数: 289| 评论数: 0|帖子模式

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新型冷锯锯片铣刀与传统锯片铣刀参数对比与性能分析
郭帅亮,顾立志,韩佳兴,钟琛
华侨大学
摘要: 对比W18Cr4V高速钢、YT5硬质合金热锯和新型Ti(C,N)基金属陶瓷冷锯锯片铣刀的材料、几何形态和工艺参数,以阐明冷锯和热锯的异同,新型冷锯优良切削性能之理论依据。分析表明,新型冷锯锯片铣刀具有较低转速、较大进给、常温切削以及较高的锯切去除率,表现出优异的切削性能。
关键词: 新型冷锯锯片铣刀;微观组织结构;曲面型前刀面;油雾式冷却
1 引言

[size=1em]与以高速钢和硬质合金为刀具材料的传统热锯锯片铣刀相比,冷锯锯片铣刀的锯切断面质量好,定尺精度高,在新的型材生产中得到广泛的应用[1,2]。冷锯机的工作温度一般保持在40℃-50℃,被加工工件不会因为摩擦产生的高温而改变材质性能,也不会因为冷却效果不佳而使锯片产生扭曲变性,导致工件断面质量受到影响[3]。与热锯相比,冷锯成本较低(冷锯切和热锯切每吨钢的成本分别约为6.5元和30元),且粉尘较小,符合节能环保的要求[4]。近年来,为了提高断面质量和定尺精度,大中型轧钢厂逐渐用冷锯机进行定尺锯切,将来冷锯机很可能取代热锯机[5]。因此,热锯机与冷锯机锯片铣刀的对比研究具有重要的应用价值。

[size=1em]通常高速钢锯片铣刀的硬度可达60-70HRC,硬质合金锯片铣刀的硬度可达76-82HRC,而新型冷锯锯片铣刀采用硬度更高的金属陶瓷材料,硬度可达92HRC左右。优质的锯片铣刀材料和高硬度以及独特的制备工艺使得冷锯锯片铣刀能达到“削铁如泥”的效果,在锯切过程中表现为常温、较低的转速、较大的进给量和较高的锯切去除率。

[size=1em]刀具的几何形态是切削性能的核心问题之一。新型冷锯锯片铣刀采用与材料相匹配的几何角度以及特殊的刀头几何参数,不同于高速钢和硬质合金锯片铣刀的刀具几何形态,在铣削过程中表现出锋利性和易于成屑的优点[6]。

2 材料化学成分与微观组织结构对比与分析2.1 材料化学成分

[size=1em]表1为W18Cr4V、YT5和Ti(C,N)基金属陶瓷的化学成分对比。

[size=0.8em]表1 材料的化学成分对比[7]

[size=1em]由表1中三种材料的化学成分对比可知,主要成分为W、Cr、V以及WC和TiC、TiN。由于高速钢的化学成分和制备工艺等方面的原因,使得其硬度以及高温抗氧化性等切削性能明显低于硬质合金和金属陶瓷,因此只对Ti(C,N)基金属陶瓷和YT5主要成分的性能进行对比(见表2)。

[size=0.8em]表2 TiN、TiC和WC性能对比 [8]

[size=1em]由表2可知,Ti(C,N)基金属陶瓷的主要化学成分TiN、TiC的硬度、氧化开始的温度和线膨系数高于YT5的主要成分WC,但WC的弹性模量比TiC和TiN高很多。如表1所示,在Ti(C,N)基金属陶瓷加入WC添加物,可以提高TiC、TiN基金属陶瓷的强韧性,细化硬质相晶粒,提高材料横向断裂强度。当WC含量超过一定限度时,会在基体中出现非平衡的WC相,此时材料的热传导率增大,热膨胀系数减小,材料的抗热能力明显提高,从而可以克服Ti(CN)基金属陶瓷刀具刀口易变形的不足。同理,在YT5材料中添加TiC,可以提高材料硬度和高温抗氧化能力。

2.2 微观组织结构对比分析

[size=1em]W18Cr4V通常采用高温熔炼、淬火和回火的制造工艺,YT5通常采用高温烧结的制造工艺,Ti(C,N)基金属陶瓷刀片通常采用液相烧结法的制造原理与工艺。

[size=1em]W18Cr4V经过最终热处理得到的组织为回火马氏体+碳化物(18%)+少量的残余奥氏体(1%- 2%)。其中,马氏体组织中析出的碳化物弥散分布,形成二次硬化,多为 M23C6型和 M6C型的复杂间隙化合物。其晶体结构中多面体存在共价键,这是W18Cr4V较高硬度和较高熔点的根本原因。由于W18Cr4V中碳化物的晶粒粗大,高温熔炼W18Cr4V容易出现碳化物偏析,硬而脆的碳化物分布不均匀,对刀具的耐磨性、韧性和切削性能都会产生不利影响[9]。

[size=1em]YT5是由难溶化合物WC、TiC的硬质相和胶结物质金属Co按一定比例均匀混合、加压成型后经高温烧结而成。由于WC占YT5硬质合金组成成分的85%左右,所以只分析WC对YT5硬质合金的影响,WC的晶格结构类型为简单立方结构[10,11]。

[size=1em]TiC和TiN作为构成Ti(C,N)的基础,都属于面心立方点阵的氯化钠型晶体结构,并按照休莫—罗塞里法则,半径较大的C、N负离子占据面心立方的晶格点阵,钛离子填在八面体空隙内。这种晶体结构使TiN可与TiC形成连续固溶体,也可与TaC等多种过渡金属碳化物形成固溶体。Ti(C,N)基金属陶瓷的微观组织为金属粘结相和陶瓷硬质相两种连续骨架的瓦状重叠结构,粘结相骨架为镍钼合金,硬质相为Ti(C,N)芯及外围包覆一层(Ti,Mo)(C,N)固溶环形相[12]。

[size=1em]由W18Cr4V、YT5和Ti(C,N)基金属陶瓷的微观组织和晶体结构对比可知,Ti(C,N)基金属陶瓷具有硬度更高的硬质相和微观组织,在制备过程中晶粒得到充分的细化,具有更小的粒度。在同样大小的材料中,晶粒越小,晶界越多,对位错运动的阻碍越大,材料形变的阻力就越大,宏观上表现为高硬度和高耐磨性。因此,TiC、TiN的晶体结构稳定性优于WC的简单立方结构,Ti(C,N)基金属陶瓷的硬度高于YT5硬质合金,韧性低于YT5硬质合金。

[size=1em]由上述分析可知,Ti(C,N)基金属陶瓷具有高硬度、高耐磨性和高耐热性。

3 锯片铣刀几何形态对比分析3.1 分屑槽

[size=1em]分屑槽的作用是将切屑分割成数小段,使切屑容易卷曲,并便于容纳在容屑槽中。对于W18Cr4V高速钢和YT5硬质合金锯片铣刀,当铣刀宽度大于20mm时,切削刃上需开分屑槽,并需经铲削形成。相邻刀齿的分削槽交错排列,铣刀应为偶数齿,铲削分屑槽时隔一齿铲一次。对于新型冷锯锯片铣刀而言,每个锯齿上都开有一个分屑槽,并且相邻两个锯齿的分屑槽交错排列分别位于锯齿中线的两侧。

[size=1em]图1为U500X数码显微镜放大约180倍的相邻两个锯齿图。

[size=0.8em]图1 相邻的两个锯齿图(180×)

[size=1em]分屑槽开在冷锯顶刃的后刀面上,微小的分屑槽使得锯齿的每齿加工都会在工件表面相应的部位留下一个小凸起,加工工件形成的切屑被小的凸起一分为二,下一个锯齿会把上一个锯齿留在工件表面上的凸起铣掉,然后同样在工件沿刀齿中心线的另一侧加工表面上形成一个新的小凸起,切屑再一次被小凸起一分为二。如此循环往复,相邻两个锯齿分别在工件上形成如图2所示的截面示意图。因此,最终会形成短而窄的切屑。

[size=0.8em]图2 相邻两个锯齿分别在工件上形成的截面

[size=1em]新型冷锯锯片铣刀采用的分屑方式,有助于分屑,利于卷屑和排屑,使切削更加轻快。

3.2 前刀面及容屑槽

[size=1em]通常情况下,对于锯片铣刀中的任意一个锯齿而言,顶刃和两侧刃都是共前刀面的。前刀面的形态不仅影响锯片铣刀的切削性能,而且影响锯片铣刀的成屑形态。前刀面的形态决定容屑槽或排屑槽的几何形状,通常锯片铣刀的前刀面有平面型和曲面型两种。W18Cr4V高速钢和YT5硬质合金锯片铣刀根据加工材料和要求的不同,经常使用平面型前刀面。图3为平面型前刀面锯片铣刀,图4为新型冷锯锯片铣刀采用的曲面型前刀面。



[size=0.8em]图4 曲面型前刀面锯片铣刀

[size=1em]刀具的前刀面直接影响刀具的前角,间接影响切削区被加工工件的塑性变形与弹性变形,从而影响卷屑、断屑以及切削力的大小和切削温度的高低[13]。根据加工材料和要求的不同,W18Cr4V高速钢和YT5硬质合金锯片铣刀一部分会采用平面型的前刀面,切屑可能会弯曲程度较小地流出(见图5)。新型冷锯锯片铣刀采用曲面型的前刀面,切削会沿前刀面的弯曲程度进行卷曲,然后在容屑槽的作用下使切屑卷曲,形成卷曲的切屑(见图6)。

[size=1em]用新型冷锯锯片铣刀对20#低碳钢材料进行加工,图7为切割工件的加工示意图。切屑在经过锯齿的前刀面时卷曲起来,并在排屑槽的几何形态约束下沿排屑槽弯曲。通常切屑会碰到工件或刀具后刀面,经反向弯曲变形折断。由于锯片铣刀受加工过程的非连续性的摩擦力作用以及铣削过程中的冲击作用,运动着的螺旋形切屑被拉长,在切屑的横断面产生剪应力。当拉长至极限程度其剪切力超过临界剪应力时,切屑发生局部断裂[14]。图8为切屑卷曲折断的示意图,切屑在转一圈后折断,能得到有效地控制。

[size=0.8em]图5 平面型前刀面切屑

[size=0.8em]图6 曲面型前刀面切屑

[size=0.8em]图7 工件切割加工

[size=0.8em]图8 切屑卷曲折断

[size=1em]设ρf为切屑经断屑槽后的流出半径,ρL为切屑反向折断时的切屑半径,有

[size=1em]正向弯曲应变


[size=1em](1)

[size=1em]反向折断时的弯曲应变


[size=1em](2)

[size=1em]切屑的折断是由于正向弯曲应变再加上反向弯曲应变的综合结果,故弯曲断裂应变为[15]


[size=1em](3)

[size=1em]当弯曲断裂应变大于一定的临界值时,切屑将反向折断。在曲面型前刀面和排屑槽几何形状的共同作用下,得到的定尺寸工件和切屑的形态见图9。

[size=1em]如图9中圆圈里的切屑所示,通过加工的工件和切屑进行对比可得,形成的切屑形态为长为8-11mm,宽为0.8-1.2mm的“C型”或“6型”切屑。

3.3 相邻两锯齿运动轨迹

[size=1em]部分传统热锯机采用的运动方式为锯片自身的旋转和竖直向下进给的组合,新型冷锯锯片铣刀采用的运动方式为锯片自身的旋转和绕锯片外某一点摆动的组合。图10为部分传统热锯锯片在直角坐标系O-XY下的运动模型示意图。图11为冷锯锯片在直角坐标系O1-XY下的运动模型示意图,其中,A、B和A1、B1分别为两种锯片相邻两个锯齿上的选定点。

[size=0.8em]图9 定尺寸的工件和切屑的形态

[size=0.8em]图10 部分传统热锯锯片的运动模型

[size=0.8em]图11 新型冷锯锯片的运动模型

[size=1em]图10中,A点运动轨迹的数学表达式为


[size=1em](4)

[size=1em]B点运动轨迹的数学表达式为


[size=1em](5)

[size=1em]式中,r为锯片的直径;w为转速;u为进给速度;θ为相邻两锯齿之间的夹角。

[size=1em]图11中,A1点运动轨迹的数学表达式为


[size=1em](6)

[size=1em]B1点的运动轨迹的数学表达式为


[size=1em](7)

[size=1em]式中,R为绕锯片外一点的进给摆动半径;r1为冷锯锯片的半径;w1为转速;u1为进给速度;θ为相邻两锯齿之间的夹角;φ为初始位置进给摆杆与Y轴之间的夹角。

[size=1em]相对于工件而言,在理想情况下,相邻两锯齿运动轨迹之间的部分可认为是锯片铣刀在加工工件过程中产生的切屑。

[size=1em]图12为部分热锯和新型冷锯锯片铣刀单个锯齿加工截面图对比,形成的切屑为图中阴影部分,新型冷锯锯片铣刀的单齿进给量较大。部分热锯和新型冷锯锯片铣刀相邻两锯齿运动轨迹在理想状态下切屑形态对比如图13中阴影区域S和S1所示,A和A1分别为两种锯片铣刀锯齿上的选定点,B和B1分别为两种锯片铣刀相邻锯齿的选定点。

[size=0.8em]图12 加工截面图对比

[size=0.8em]图13 理想状态下切屑形态对比

[size=1em]通过两种锯片铣刀相邻两锯齿的运动轨迹方程以及理想状态下的切屑形态进行对比可知,在冷锯锯片铣刀的单齿进给量大于热锯锯片铣刀的前提下,相对于工件而言,冷锯锯片铣刀两锯齿之间在工件上留下的轨迹更加平滑而狭长。因此,冷锯锯片铣刀加工过程中工件的断面质量相对于热锯锯片铣刀会有所提高,锯齿的磨损也会相应减小,铣削过程更加轻快,更利于成屑。

4 刀齿几何角度对比分析

[size=1em]为了突出可比性,只对刀齿顶刃上的前后角、两侧刃上的前后角和偏角进行分析和研究。冷锯铣刀锯齿顶刃上的前后角和容屑槽角度如图14所示,图15为I处20倍的放大图像。测量可得,冷锯锯片铣刀顶刃上的前角约为-9°,顶刃的后角约为5°30′,容屑槽角度约为49°。

[size=0.8em]图14 冷锯锯齿顶刃 图15 I处图像(20×)

[size=1em]通过查阅和收集资料以及对新型冷锯锯片铣刀角度的实际测量,对比分析W18Cr4V高速钢锯片铣刀、YT5硬质合金锯片铣刀和新型冷锯锯片铣刀的几何角度(见表3)。

[size=0.8em]表3 不同材料锯片铣刀的几何角度对比

[size=1em]由表3的对比数据可得,3种不同材料锯片铣刀几何角度的差异主要体现在顶刃上的前角和后角,两侧刃上的角度则存在比较小的差异。高速钢锯片铣刀和硬质合金锯片铣刀顶刃上的前角均为正值,而新型冷锯锯片铣刀的前角为较大的负值,大小为-9°。高速钢和硬质合金锯片铣刀的后角较大,约为10°-13°,而新型冷锯锯片铣刀的后角较小,约为5.5°。新型冷锯锯片铣刀拥有较大的负前角,在锯片铣刀铣削时,切屑沿前刀面流出。较大的负前角不仅可以提高锯齿的韧性,而且能够增大切屑的变形,使切屑更容易折断。

[size=1em]新型冷锯锯片铣刀采用的金属陶瓷材料以硬度高而著称,具有良好的耐磨及耐高温等综合性能,特别适合加工高强度、高硬度材料以及高速切削和高精度加工,并具有优良的化学稳定性和抗粘结性。金属陶瓷刀具的最大缺点是脆性大,抗弯强度和冲击韧度比硬质合金低得多。由于这个原因,新型冷锯锯片铣刀顶刃上的前角必须为负前角,这是为了补偿新型冷锯锯片铣刀材料本身的拉伸强度和剪切强度低这一缺陷,而利用其抗压强度及耐磨性高的优点。与高速钢和硬质合金锯片铣刀相比,新型冷锯锯片铣刀顶刃上采用较小的后角,可以减少刀体与工件之间的摩擦,有利于提高切削刃的散热条件、强度和金属陶瓷刀具的使用寿命。

5 工艺参数与工况对比分析5.1 锯片铣刀的一些重要工艺参数

[size=1em]锯片铣刀的角速度

[size=1em]ω=2πn

[size=1em](8)

[size=1em]锯片铣刀的铣削速度


[size=1em](9)

[size=1em]已知加工工件为管状零件,加工面积为


[size=1em](10)

[size=1em]可得到加工效率为


[size=1em](11)

[size=1em]式中,n为转速;D为锯片直径;t0为锯切时间;φo为薄管类工件外径;φi为薄管类工件内径。

5.2 三种锯片铣刀的工艺参数和工况条件对比

[size=1em]高速钢、硬质合金以及新型冷锯锯片铣刀的一些基本规格参数、工艺参数和工况条件如表4所示。

[size=0.8em]表4 三种锯片铣刀的工艺参数和工况条件对比[16,17]

[size=1em](1)工艺参数

[size=1em]由表4可知,当铣削工件均为同一规格的20#(低碳钢)时,新型冷锯锯片铣刀的直径是高速钢和硬质合金锯片铣刀直径1.46倍,冷锯锯片铣刀的转速和角速度是高速钢的1.5倍,与硬质合金锯片铣刀相当;铣削速度是高速钢锯片铣刀的4.3倍,是硬质合金锯片铣刀的1.4倍;进给速度是高速钢锯片铣刀的6.75倍,是硬质合金锯片铣刀的1.86-2.47倍;每齿进给量是高速钢锯片铣刀的3.6倍,是硬质合金锯片铣刀的1.125-1.5倍;锯切生产率是高速钢锯片铣刀的6倍,是硬质合金锯片铣刀的1.65-2.2倍。冷锯锯片铣刀的工艺参数与高速钢和硬质合金相比,具有单齿大进给量、较低转速、较高效率的特点。

[size=1em](2)工况条件

[size=1em]由表4可知,加工同一材料和同一规格的工件时,冷锯锯片铣刀采用油雾式冷却,高速钢和硬质合金锯片铣刀采用普通供液法。油雾式冷却能使切削液分子雾化后渗透能力增强,更容易进入切削区,并以汽化形式带走切削热,大大提高吸热效率,对切削区局部的润滑、冷却效果优异,并大幅度减少切削液的使用量,减轻环境负担[18]。

[size=1em]与高速钢和硬质合金锯片铣刀相比,冷锯锯片铣刀的切削液采用非水溶性切削油剂,适用于低速高负荷切削,可显著提高刀具的使用寿命,有利于环保。高速钢刀具耐热性差,多采用普通切削液,冷却性能好,清洗性能好,有一定的防锈性能,润滑性能差。硬质合金刀具耐热性好,一般使用低浓度乳化液[19]。硬质合金锯片铣刀采用5%的乳化油水溶液,冷却效果好,使用安全,成本较低,但润滑效果较差,尤其是稳定性差。

[size=1em]在切削加工中,高速钢和硬质合金85%-90%的能量消耗在材料的塑性变形和工件—切屑、刀具—工件之间的剧烈摩擦上,并转化为热能,导致局部铣削温度较高,加速刀具的磨损。在金属锯切过程中,新型冷锯锯片铣刀加工工件时产生的热量通过锯齿转移到切屑上,大部分热量被切屑带走,在材料属性、特殊冷却方式以及切削液的共同作用下,加工的工件和锯片保持相对冷却,因此新型冷锯锯片铣刀的铣削温度较低。

6 结语

[size=1em]通过新型冷锯锯片铣刀与热锯高速钢和硬质合金锯片铣刀对比,运用金属切削理论、弹性理论与塑性理论和金属晶体学原理方法对上述两种锯片和三种材料的几何形态、使用工艺参数和切削液使用等进行宏观和微观分析,初步得出两种锯片切削效果明显差异的基本原因。

[size=1em]由使用的工艺参数对比分析可知,与高速钢和硬质合金相比,冷锯锯片铣刀的工艺参数具有低转速、大进给、高效率的特点;由使用的工况条件对比可知,新型冷锯锯片铣刀采用油雾式的冷却方式以及非水溶性切削油剂切削液,使得冷锯锯片铣刀的冷却效果以及加工条件更加优越。

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Parameter Comparison and Performance Analysis betweenNew Cold Saw Blade Milling Cutter and Traditional SawBlade Milling Cutter
Guo Shuailiang,Gu Lizhi,Han Jiaxing,Zhong Chen
Abstract: The material,geometry and process parameters of W18Cr4V high speed steel,YT5 carbide hot saw and new Ti (C,N) cermet cold saw,blade saw are compared to clarify the similarities and differences between cold saw and hot saw,and the reason of the new cold saw’s excellent cutting performance.Comparative analysis shows that the new cold saw blade saw has excellent cutting performance at lower rotational speed,larger feed rate,normal atmospheric temperature cutting and higher sawing removal rate.
Keywords: new cold saw blade milling cutter;microstructure;surface rake face;oil mist cooling
First Author:Guo Shuailiang,Postgraduate,College of Mechanical Engineering and Automation,HuaqiaoUniversity,Xiamen,Fujian 361021,China
通信作者:顾立志,教授,华侨大学机电及自动化学院,361021福建省厦门市
基金项目: 国家国际科技合作专项(2013DFR50520)
收稿日期: 2017年5月
中图分类号: TG115;TG61;TH161.3
文献标志码:A

第一作者:郭帅亮,硕士研究生,华侨大学机电及自动化学院,361021福建省厦门市

Gorresponding Author:Gu Lizhi,Professor,College of Mechanical Engineering and Automation,HuaqiaoUniversity,Xiamen,Fujian 361021,China


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